立式氧化時鉗口過熱致使 鋁型材端頭溶膜的解決門徑

1. 媒介

在立式氧化出產(chǎn)線出產(chǎn)氧化膜厚為18μm及以上的型材時，在型材鉗口位置的端頭處泛起 局部溶膜現(xiàn)象，為弄清發(fā)生溶膜的緣由 ，對發(fā)生溶膜現(xiàn)象的部位進(jìn)行溫度的檢測，對溶膜現(xiàn)象的發(fā)生緣由 進(jìn)行初步商量 。

2. 丈量 部門

2.1 丈量 前提

2.1.1統(tǒng)一 處置槽，介入 丈量 的鋁合金型材為不異型材，分歧 的丈量 批次的型號、支數(shù)、長度等參數(shù)不異。

2.1.2陽極氧化工藝：除油→堿侵蝕 →中和→陽極氧化→封孔。陽極氧化槽液成份 及工藝參數(shù)：成份 為硫酸，濃度為160g/L～180g/L,AL3+濃度2,電壓13～16V，時候 40～43min。

2.2丈量 方式

利用 紅外測溫槍丈量 鉗口部位的溫度，丈量 時候 點為11個，丈量 樣板量為10個。

2.3丈量 數(shù)據(jù)

2.3.1 槽內(nèi)輪廓未增添 空氣攪拌的丈量 數(shù)據(jù)

表1 鉗口位置溫度丈量 數(shù)據(jù)列表（無空氣攪拌）

2.3.2 鉗口位置溫度轉(zhuǎn)變 趨向 線

圖1 鉗口位置溫度轉(zhuǎn)變 趨向 線(無空氣攪拌)

2.3.3 型材處置后果：該排型材制品 氧化完成后所有端頭都發(fā)生溶膜現(xiàn)象。

2.3.4 槽內(nèi)輪廓增添 了空氣攪拌的丈量 數(shù)據(jù)

表2 鉗口位置溫度丈量 數(shù)據(jù)列表（有空氣攪拌）

2.3.5 鉗口位置溫度轉(zhuǎn)變 趨向 線

圖2 鉗口位置溫度轉(zhuǎn)變 趨向 線（有空氣攪拌）

2.3.6型材處置后果：該排型材制品 氧化完成后未發(fā)現(xiàn)有端頭溶膜現(xiàn)象。

2.4 鉗口溫度轉(zhuǎn)變 趨向 線對照圖

圖3 鉗口位置溫度轉(zhuǎn)變 趨向 線對照圖

2.4.1 經(jīng)由過程 圖二的鉗口溫度轉(zhuǎn)變 趨向 線圖可以看出，不管有無 在槽面進(jìn)行空氣攪拌，鉗口的溫度的起落 趨向 線都是類似 的。

2.4.2 鉗口溫度跨越 28℃以上時，極輕易 發(fā)生端頭融膜現(xiàn)象。

3. 溶膜現(xiàn)象緣由 剖析

3.1氧化膜的布局

圖4 氧化膜截面圖（15000倍）

3.2剖析

3.2.1 從上圖片可以看出的指標(biāo)有氧化膜的孔距，孔徑，孔隙率，氧化膜的厚度等氧化膜根基 指標(biāo)。相對 上圖氧化膜的孔徑在100nm～200nm之間，氧化膜厚度10微米擺布，孔隙率20%擺布，孔距300～500nm之間。氧化膜的截面圖講明氧化膜孔根基 上是管狀布局，氧化膜發(fā)生溶膜反映根基 上是在孔的底部發(fā)生的。

3.2.2采取 硫酸作為氧化處置液，利用 陽極氧化工藝，在該工藝前提 下，溫度對氧化膜布局、孔徑和厚度影響年夜 。氧化膜生成時發(fā)生 22897J/mol的生成熱，同時電解時通太高 電阻的反對 層和孔內(nèi)電解液發(fā)生 焦耳熱，由此致使 電解液升溫很快，膜消融 加重 。

3.2.3立式氧化工藝槽高度高，液面的熱互換效力 較槽底的熱互換效力 低，故鋁型材端頭部門及與液面交代 的部門溫度比液面以下的溫度高，更輕易 發(fā)生 溶膜現(xiàn)象。

3.2.4 按照丈量 后果可以不雅 察到，未在液臉部 門增添 空氣攪拌的端頭溫度最高可到達(dá) 30℃以上，而槽內(nèi)的槽液溫度僅為20±1℃，溫差可到達(dá) 10℃，所以端頭發(fā)生 溶膜現(xiàn)象。

4. 結(jié)論

端頭融膜的首要 緣由 是氧化進(jìn)程 中的鉗口熱量太高 所釀成的 。立式氧化出產(chǎn)線在出產(chǎn)氧化膜厚為18μm及以上的型材時，極輕易 在端頭處發(fā)生 局部融膜現(xiàn)象，經(jīng)由過程 鉗口溫度檢測的數(shù)據(jù)，及利用 液面空氣攪拌的方式 ，得出端頭溶膜的首要 緣由 ：是氧化進(jìn)程 中的鉗口熱量太高 所釀成的 。